管紗軸向退繞時紗線張力變化規律

１．退繞一個層級時紗線張力變化規律　
4 r! B" T( w6 Q& f; ]+ P高速記錄的紗線短片段退解過程中張力變化情況如圖所示。圖中張力的極大值點１對應著分離點位于層級頂部位置，極小值點２對應層
9 R- @, A/ }# Q4 O: K: t0 f3 H級底部位置。因為層級頂部的卷繞直徑小于層級底部，在勻速絡筒條件下，分離點位于層級頂部時氣圈的回轉角速度較大，而分離點位于層級底部時較小?；剞D角速度的變化影響到氣圈各微元紗段上回轉運動法向慣性力和哥氏慣性力數值，引起一個層級內管紗退繞張力波動。但是，回轉運動法向慣性力和哥氏慣性力數值很小，層級頂部和層級底部直徑差異也不大，并且一個層級卷繞的紗線長度很短，所以張力波動幅度小且周期短。由于紗線材料良好的張力松弛特性，這種形式的張力波動很容易在筒子上被消除，從而不會對后工序產生不良影響。
$ f4 L/ b" H$ e; N7 @! q, {) T

連續幾個層級退繞時張力變化規律

- L. p* \0 }6 L

２．整只管紗退繞時紗線張力的變化規律　
5 X+ Z7 G. i0 D/ B& E* Y- k- J% W下圖所示為整只管紗退繞時紗線張力變化圖線（試驗條件為絡筒速度４５０ｍ／ｍｉｎ，導紗距離１５０ｍｍ，紗線特數２９ｔｅｘ）。滿管時張力極?。▓D中Ａ點），出現不穩定的三節氣圈。隨著退繞的進行，氣圈形狀被拉長，氣圈拋離紗管的程度減弱，紗管裸露部分增加，退繞點到分離點的距離不斷增加，摩擦紗段長度增長，管紗退繞張力也逐漸增加。同時，最末一節氣圈的頸部向紗管管頂靠近。當退繞到一定時候（圖中Ｂ點），該節氣圈頸部與管頂相碰，氣圈形狀瞬間突變，氣圈個數減少，出現穩定的兩節氣圈，摩擦紗段長度瞬時增長，分離點張力Ｔ１乃至管紗退繞張力Ｔ２突然增長。當繼續退繞到圖中Ｃ點時，氣圈形狀又一次突變，出現穩定的單節氣圈，其摩擦紗段長度和管紗退繞張力Ｔ２又突發較大幅度的增長。在Ｃ點與Ｄ點之間，雖然氣圈始終維持單節狀態，但氣圈高度不斷變大，氣圈形狀瘦長，摩擦紗段迅速增加，管紗退繞張力Ｔ２急劇上升。以上分析表明：氣圈形狀影響摩擦紗段長度，摩擦紗段長度是影響分離點張力Ｔ１ 和管紗退繞張力Ｔ２ 的決定性因素，控制氣圈形狀可以減少Ｔ１和Ｔ２的變化，使絡筒張力均勻。

整只管紗退繞時紗線張力變化

" _& x2 q$ u5 B" y. B% J+ G３．導紗距離對紗線退繞張力的影響　
& q. q$ ?' o; \7 @' _導紗距離即紗管頂端到導紗部件的距離，不妨礙絡筒工人操作的最小導紗距離ｄ為５０ｍｍ。在ｄ為５０ｍｍ條件下進行絡筒時，從
6 S2 T; I/ O9 }1 v滿管到空管的整個退繞過程中只出現單節氣圈，紗線張力波動較小，如圖（ａ）所示，試驗條件為絡筒速度４５０ｍ／ｍｉｎ，紗線特數２９ｔｅｘ。
- ~5 Z8 {. ?& o: e5 ?隨著導紗距離的增加，平均退繞張力及張力波動幅度均有所增加，構成了不利的絡筒工藝條件。當導紗距離為２００ｍｍ時，滿管退繞出現五節氣圈，到管底時出現單節氣圈，張力變化幅度達到４倍以上，如圖（ｂ）所示。
+ {4 I: e/ b( u7 L3 r4 s/ b- K當導紗距離大于２５０ｍｍ時，滿管退繞時氣圈節數達六節以上，而退繞到管底時，氣圈節數仍保持在兩節以上，始終不出現單節氣圈。圖（ｃ）為ｄ等于５００ｍｍ時的紗線張力變化圖線。
由此可見，在導紗距離等于５０ｍｍ和大于２５０ｍｍ時，絡筒張力都能保持較小的波動。

　絡筒張力變化

４．絡筒速度對紗線退繞張力的影響　
( Z% m$ p  Y, u實際測定的結果表明，當絡筒速度增加時，氣圈回轉角速度ω也相應增加，由于空氣阻力的影響，氣圈形狀變化，使摩擦紗段增長，從而分離點張力和紗線退繞張力增加。有文獻介紹，絡筒紗線退繞張力與絡筒速度成正比。
５．紗線特數與紗線退繞張力的關系　
通過對氣圈中微元紗段所受諸力的分析可知，紗線特數即紗線線密度影響了紗線回轉運動的法向慣性力和哥氏慣性力，紗線特數增大，使紗線退繞張力增長。
6 Z! [+ a! J5 Z; z9 n