摩擦離合器式送經機構的工作原理、送經量計算和調節

摩擦離合器式送經機構如圖所示，它的送經量可以做無級變化的調整，故經紗張力控制的準確性較好。該送經機構在片梭織機、噴氣織機和有梭織機上都有應用。
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摩擦離合器式送經機構
１—蝸桿?。病S管?。场徒泜容S?。础獜椈伞。怠苿尤Α。丁Σ镰h?。贰獧C架
* Y, ^9 A; i( k! a7 N4 s８—從動摩擦盤?。埂鲃幽Σ帘P?。保啊D子?。保薄D子桿?。保病B桿
１３—摩擦環?。保础佪啞。保怠徒淉X輪?。帷鲃幽Σ帘P凸輪面

& h+ D5 i% ]% v1 q1.經紗放送傳動部分
5 J7 a8 [) u  X8 @* ]; q, `5 v送經側軸３與織機主軸同步轉動，帶動固定在軸端上的主動摩擦盤９。當轉子桿１１被鎖定于某一位置上時，轉子１０將與回轉著的主動摩擦盤上凸輪面ａ接觸。
轉子就地轉動，凸輪面的凸出部分迫使送經側軸和主動摩擦盤向右移動，并通過摩擦環１３壓到從動摩擦盤８上，使從動摩擦盤８和固定在從動摩擦盤上的制動圈５向右移動，制動圈上摩擦環６與機架７脫離，制動解除。于是主動摩擦盤驅使從動摩擦盤、軸管２和軸管上的蝸桿１、蝸輪１４、送經齒輪１５轉動，允許織軸在經紗張力作用下放出經紗。當主動摩擦盤開始轉入凸輪面的凹陷部分與轉子接觸時，被壓縮了的彈簧４得到恢復，推動主動和從動摩擦盤向左移動，一旦制動圈被機架擋住，則主動和從動摩擦盤分離，在彈簧力作用下，從動摩擦盤通過摩擦環６緊靠在機架上，并立即停止轉動，放出經紗動作終止。由此可見，從動摩擦盤的轉動發生在主軸回轉一周的部分時間區域內，它的轉動角θ取決于轉子與主動摩擦盤凸輪面的接觸區段長度。轉子鎖定的位置越靠近主動摩擦盤，則接觸區段長度越長，轉動角θ越大，送經量也越多。
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3 t' D- n5 A2 i# {/ w' Z0 b2.送經量計算
摩擦離合器送經機構的每緯經紗送出量Ｌｊ：
Ｌｊ＝ θＺ１Ｚ３ πＤ /３６０°Ｚ２Ｚ４
式中：θ———主軸回轉一周過程中從動摩擦盤轉過角度，（°）；
+ i! g9 u/ R( L6 t2 w7 a# ZＺ１、Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４———蝸桿１、蝸輪１４、送經齒輪１５、織軸邊盤齒輪的齒數或頭數；
Ｄ———織軸直徑，ｍｍ。
7 L1 R5 Q) U; J從理論上講，θ的最小值可以為無窮小，θ的最大值能接近３６０°，并可據此計算送經機構的可織緯密范圍。但是，選用這些極限狀態會產生不良后果：θ過小，摩擦盤將嚴重磨損；θ過大，則第一次送經后摩擦盤尚未制停，第二次送經又要開始，容易造成送經不勻。因此，生產實際中θ的范圍一般為２５°～３２９°，通常根據Ｚ１和Ｚ２四種不同的傳動比來選擇合理使用的緯密范圍。
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3.送經量自動調節部分
在下圖中，當經紗張力由于某種隨機原因而增大時，經紗迫使裝有后梁１的擺臂２繞擺軸４作逆時針轉動，通過擺桿３使連桿６上升。連桿６的一端與弧形桿７鉸接，弧形桿上有一圓弧槽，其圓弧中心向上偏離支持軸８的軸心，因此圓弧上端到支持軸軸心的距離大，圓弧下端到軸心的距離小。連桿６上升時，弧形桿７上的圓弧槽繞支持軸８作順時針轉動，支持軸和圓弧槽中滑塊１０的距離增大。由于滑塊芯軸９固定不動，因此支持軸向左移動，通過連桿１１，帶動轉子桿１３、轉子１４繞機架上的轉子桿軸１２作逆時針方向轉動，使轉子與主動摩擦盤的凸輪面距離縮小，送經量增加。送經量的增加促使經紗張力逐漸回復到正常數值，后梁也回歸到正常的平衡位置。相反，當經紗張力因某種因素而減小時，機構動作相反，送經量減小，并逐漸回復到正常數值，后梁也回到正常位置。
7 [! ^- {* c6 r/ S. V3 l8 i) Y  G織軸送出經紗，其直徑不斷減小，在張力調節裝置尚未做出響應之前，經紗送出量顯得不足，經紗張力增加，迫使后梁下壓，于是從動摩擦盤轉角θ增大，與直徑Ｄ的減小相適應，符合θ·Ｄ＝常數的原則，使送經量恢復到正常數值。這時，后梁在一個新的位置上達到新的受力平衡，新的平衡位置下經紗張力總比原平衡位置時大。因此，織軸由滿軸到空軸的變化過程中，后梁的高度逐步下降了１０ｍｍ，弧形桿的圓弧槽也下移了１６ｍｍ，經紗張力則有所增長。經紗的上機張力可以通過改變上機張力彈簧力和作用力臂的長度來進行調節；在圖示的單后梁結構條件下，織軸從滿軸到空軸的變化過程中，經紗上機張力不僅受到前述的后梁平衡位置不斷更新的影響，還受到織軸直徑減小的影響。
轉子１０與主動摩擦盤９的凸輪面ａ凸出部分接觸時，應迫使主動摩擦盤向右移動，為此轉子軸心必須被鎖定在某一位置上，這一鎖定作用由弧形桿的圓弧槽產生。

經紗張力調節裝置
１—后梁?。病獢[臂?。场獢[桿?。础獢[軸?。怠葆?nbsp;  ６—連桿?。贰⌒螚U?。浮С州S?。埂瑝K芯軸
１０—滑塊?。保薄B桿?。保病D子桿軸    １３—轉子桿?。保础D子