管紗軸向退繞時降低張力變化波動的措施和方法

１．正確選擇導紗距離　
/ z+ j1 W; Z& J7 Q從上面介紹的導紗距離對紗線張力變化的關系可知，為了減少絡筒時紗線張力的波動，可以選擇７０ｍｍ以下的短導紗距離，或５００ｍｍ以上的長導紗距離。在自動絡筒機上由于不受操作的限制，采用較長的導紗距離。
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! u/ H# a* y; _  F# X2 v試驗表明：隨著絡筒速度的提高，絡筒張力以及張力由滿管時初始值變化到空管時最終值的變化幅度也在不斷增加，但是使用氣圈控制器之后，絡筒張力以及張力變化幅度的增長顯得比較緩慢。因此，在高速絡筒過程中，氣圈控制器的使用對于均勻絡筒張力、減少脫圈現象和紗線毛羽的效果就尤為突出。

絡筒張力以及張力變化幅度與絡筒速度的關系
4 c1 P2 ~6 }& \# }6 [1 b—△—空管時的絡筒張力最終值（使用傳統的氣圈破裂器）
$ q; {4 Q/ j8 F& _) w  n— —空管時的絡筒張力最終值（使用新型的氣圈破裂器）
4 |4 g4 _) g  u* W—○—滿管時的絡筒張力初始值

新型的氣圈破裂器又稱氣圈控制器，它不僅能破裂氣圈，而且根據管紗的退繞程度自動調整氣圈控制器的高低位置，起到控制氣圈形狀和摩擦紗段長度的作用，從而均勻了絡筒張力，減少了紗線摩擦所產生的毛羽以及管紗退繞過程中的脫圈現象。試驗條件為絡筒速度１５００ｍ／ｍｉｎ，棉紗特數１３．５ｔｅｘ。

使用新型的氣圈破裂器時絡筒張力變化

新型氣圈破裂器的工作情況
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在高速絡筒的條件下，上述傳統的氣圈破裂器的使用仍存在著一些不足之處。管紗高速退繞的張力變化過程如圖（ａ）所示，當管紗上剩余的紗量為滿管的３０％或以下時，摩擦紗段長度明顯增加，絡筒張力急劇上升。這顯然會對紗線的物理機械性能和筒子卷
裝成形帶來不良影響。因此，在管紗上紗線剩余１／３時，為抑制紗線張力的快速增長，維持絡筒張力的均勻程度，部分自動絡筒機上采取了自動降速措施或張力裝置自動減小對紗線制動力的措施。
! L# O6 w3 c4 T" G試驗條件為絡筒速度１５００ｍ／ｍｉｎ，棉紗特數１３．５ｔｅｘ。

使用傳統的氣圈破裂器時絡筒張力變化

氣圈破裂器的安裝應當以環、管的中心對準紗管軸心線，離管紗頂部約３０～４０ｍｍ（離導紗部件約６０～７０ｍｍ）為宜。如使用氣圈破裂球，則可安裝在離管紗頂部約３５～４０ｍｍ處，略偏離紗管軸心線。安裝氣圈破裂器時應當注意氣圈中紗線的回轉方向，使紗線不致脫出破裂環、管，或被破裂球碰斷。實際生產的情況表明，由于紗線對氣圈破裂器的碰撞作用，同時可收到紗線除雜之效，但紗線毛羽也會增加。

/ K2 w2 X8 s7 K( \5 I! |8 F２．使用氣圈破裂器　
9 K' C$ g' V* e8 U( [" K將氣圈破裂器安裝在紗道中形成氣圈的部位，可以改變氣圈的形狀，抑制摩擦紗段長度變化，從而改善紗線張力的均勻程度。氣圈破裂器的作用是：當運動中的紗線（形成氣圈部分）和它摩擦碰撞，可使紗管退繞到底部時，原來將出現的單節氣圈破裂成雙節氣圈，通過抑制摩擦紗段增長的途徑（用高速閃光攝影發現，在原先的摩擦紗段處出現小氣圈而與卷裝表面脫離接觸）避免管底退繞時紗線張力陡增的現象發生。圖（ａ）所示的是環狀破裂器，它由直徑３～４ｍｍ的金屬絲彎成直徑２５ｍｍ的圓環而成，有時在環的內圈刻以細齒，以增加破裂作用。圖（ｂ）所示為球狀破裂器，它是金屬或塑料制成的表面光潔的雙球或單球桿，球的直徑約１６ｍｍ，雙球式的球與球之間相隔６ｍｍ。圖（ｃ）是以金屬薄片彎成方形的管狀破裂器。

氣圈破裂器的種類