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[梳理] JWF1204A型梳棉機紡粘膠纖維實際應用工藝分析

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樓主
發表于 2018-5-8 12:34:15 | 只看該作者 |只看大圖 |正序瀏覽 |閱讀模式
JWF1204A型梳棉機紡粘膠纖維實際應用工藝分析
liquan
梳棉機工藝分為工藝轉速和工藝隔距兩大部分,在實際生產中如何根據原料特性,通過試驗,合理制訂梳棉機的工藝% Y. a8 ]8 H! D. q# p& E' C
轉速、工藝隔距、梳棉機產量等運行參數,如何分析試驗數據,來指導今后的調試工作。下面通過JWF1204A型梳棉機紡黏膠纖維應用實踐進行說明。3 E6 q4 Q  [' w" n
1.原料及紡紗品種 " r- `0 C) m2 ?. `# j, S  T" k) j
黏膠纖維是以棉或者其他天然纖維為原料生產的一種纖維束纖維。普通黏膠纖維根據所具有的物理力學性能和化學性能不同,分為棉型、毛型和長絲型。我們所稱的人棉就是棉型普通黏膠纖維。這種原料在12種主要的再生紡織纖維中,特性與天然棉纖維最接近,其線密度比細絨棉略小,斷裂強度低于普通細絨棉(黏膠纖維為1.6~2.7cN/dtex),斷裂伸長率大于棉(黏膠纖維為16%~22%)。! f$ W9 S; H) g% [4 q
原料是決定產品質量和成本的決定性因素,該生產試驗階段使用的原料是江西賽得利公司生產的38mm×1.33dtex普通棉型黏膠纖維,其線密度為1.80~1.9dtex。所紡品種為R14.6tex純黏膠環錠紗。: U& U! i( a0 y& N, _
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 樓主| 發表于 2018-5-8 12:47:11 | 只看該作者
5.質量及經濟效益分析 5 x. C/ i: i# H; A# u& |- @
工藝試驗的目的是為了提高紗線的質量,但歸根結底還是幫助企業獲取最大的經濟效益。如何平衡利潤(Profit)、成紗質量(Quality)以及成本(Cost)三者之間的關系,也是現代紡織企業必須面臨的問題。* Q& @" e. H, x- P' b
從價值工程的角度分析,我們可以將上述三者用下式進行表達:
/ U% H; s) e6 _. N6 Q0 e
P=Q/C
從公式中可以看出,利潤與質量成正比,與成本成反比;成紗的質量越好,成本越低,企業獲得的利潤就越大。企業的利潤來自客戶,因此,從生產角度上講,能夠在滿足客戶要求的前提下,提升產品質量或者盡可能降低成本來幫助企業獲取更多的利潤。
通過試驗,我們發現JWF1204A型梳棉機在生產該品種時,當梳棉機出條速度為150m/min,錫林轉速為360r/min,刺輥轉速為748r/min時,生條AFIS棉結數量等各項指標相對較好且穩定,單紡試樣的成紗棉結穩定在10粒左右,烏斯特條干CV值10.5%左右,低于烏斯特2007公報5%的水平。但是當出條速度一旦高于150m/min時,各項質量指標均出現較為明顯的惡化,因此我們認為150m/min的出條速度就是該品種的最佳質量臨界速度,即最佳質量出條速度。+ B$ K+ b- F4 F* m( _
當JWF1204A型梳棉機出條速度為190m/min(單臺產量53kg/h)時,單紡試樣的成紗棉結穩定在30粒左右,烏斯特條干穩定在11%左右。通過試驗分析認為,在成紗質量略有下降,但梳棉機單臺產量較大幅度提升,可以有效降低企業的生產成本。因此,我們在此工藝及配棉條件下,將190m/min的梳棉機出條速度定義為該品種的最經濟出條速度。
; }* G" h& i2 Q' X最佳質量車速和最經濟車速一個從質量角度出發,一個從降低成本角度考慮,能夠幫助企業盡可能好的平衡利潤、成紗質量以及成本三者之間的關系。
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 樓主| 發表于 2018-5-8 12:45:25 | 只看該作者
4.數據分析總結 
# R( g  q. s9 S7 y% X  ~2 w4 P分梳度和分梳元件的容纖率是梳棉機控制生條棉結的兩大要素。其中分梳度大致由三部分組成:刺輥、錫林、活動蓋板等主要分梳元件的工藝速度、梳棉機上機工藝隔距和主要分梳元件針布的針高、針密、工作角以及磨損度等質量參數。
, _! |% |0 P7 n通過試驗分析,JWF1204A型梳棉機在生產黏膠纖維時,一定工況條件下具備:在較高產量的相同產量下,梳棉機生條及其管紗的棉結等質量指標,隨著刺輥、錫林旋轉速度的提升有較為規律的降低。在較低產量的相同產量下,梳棉機生條及其管紗的棉結質量指標,隨刺輥、錫林旋轉速度的提升沒有明顯的規律變化??傮w來說,JWF1204A型梳棉機的生條棉結和梳棉機分梳度、分梳元件的容纖量在一定條件下呈正相關性。梳棉機的分梳度是生條棉結數量多少的必要條件,在一定程度上能夠決定生條的棉結數量,但是隨著產量提升,即使分梳度保持相對一致,但棉結數量也會出現急劇上升。分梳元件的容纖率是梳棉機生條棉結的充分條件,在低產量時作用不明顯,但是隨著產量的提升,其影響作用不可忽視。% |* o5 D* [- K8 \8 R" D
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4 #
 樓主| 發表于 2018-5-8 12:44:32 | 只看該作者
(2)數據分析。JWF1204A型梳棉機出條速度在130m/min(單臺產量在34kg/h左右)時,生條的手檢棉結數和AFIS棉結數相對穩定,提高錫林或刺輥旋轉速度,其生條和成紗棉結的數量變化不明顯。這時目測梳棉機軋碎輥處的棉網,可以看到其清晰度好。說明在較低產量下的一定范圍內,提高分梳度對生條棉結的改善作用基本為零。同時,當梳棉機分梳度達到一定程度后,提高刺輥、錫林3 f  N$ g& s% o7 z7 M2 O! q
的旋轉速度不僅不會進一步降低梳棉機的生條棉結數量,甚至還會加大纖維損傷,增加生條和成紗的棉結數量。
' M8 |* @( @7 dJWF1204A型梳棉機出條速度從130m/min提升到150m/min,刺輥速度從694r/min提升至748r/min,錫林旋轉速度保持在360r/min時,試驗觀測生條的AFIS棉結和單紡管紗的棉結、烏斯特條干等指標在很小的范圍內波動,與出條速度130m/min時的各項指標基本相當。
: W2 A' Y; `0 {1 c0 o- E+ {+ D但這時目測梳棉機棉網,可以感覺其清晰度較出條速度130m/min是有所下降的。分析認為梳棉機在相同工藝條件下的一定出條速度(一定產量)內,適當增加或者減少梳棉機的產量,其生條的棉結數量沒有較大變化,但是一旦超過某一臨界值時,生條棉結指標將會出現明顯惡化。, f- s' [/ l8 m
JWF1204A型梳棉機出條速度提升至170m/min時,即使提升了錫林和刺輥的旋轉速度,無論是生條的AFIS棉結還是單紡的成紗棉結,均出現了小幅上升。說明隨著梳棉機產量的提升,單方面增加梳理度已經不能完全減少或者穩定其棉結數量,增加梳理度的棉結去除效果隨著產量的提升在快速下降。分析認為,梳棉機產量的提升,使得刺輥、錫林及其周圍主要分梳元件的容纖量加大,影響了梳棉機的分梳效果。隨著產量的進一步提升,這種影響的作用會越來越重要。
, w3 \+ ?8 w. b7 w  H9 ?4 l
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3 #
 樓主| 發表于 2018-5-8 12:43:07 | 只看該作者
3.工藝試驗及數據分析& q, w2 w9 D# X& b
(1)工藝試驗。
在梳棉機工藝中,除工藝隔距與生條棉結密切相關外,梳棉機的出條速度、錫林旋轉速度、刺輥旋轉速度、活動蓋板移動速度也均直接影響其生條棉結數量。我們在相同的生條定量下,采用相同工藝隔距,然后通過調整梳棉機出條速度、錫林與刺輥旋轉速度、活動蓋板移動速度等三個變量,觀察梳棉機在紡該品種生條棉結的變化規律。有關試驗數據見表。5 ~8 X* K* H& @6 p/ {: G. Z
JWF1204A型梳棉機的主要速度和生條的主要試驗數據匯總表
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2 #
 樓主| 發表于 2018-5-8 12:38:36 | 只看該作者
2.紡織工藝制訂 
9 T2 J# i* B; m. F' k黏膠纖維是再生纖維素纖維,纖維整齊度好,不含雜質,原料中硬塊僵絲較少,在開清工序可以采用“精細抓取、輸送順暢、低速度、輕打擊、柔性開松”工藝思路。: `8 \* s1 o# v) V) y$ l
相對于普通的細絨棉來說,黏膠纖維品種在梳棉工序質量指標控制更加嚴格,尤其是生條的棉結數量。以加工14.6tex黏膠紗的生條為例,一般AFIS棉結數要控制在精梳棉的1/4~1/5。黏膠纖維的斷裂強度低于棉,濕強更低,所以在梳理過程中應避免過度打擊、分梳造成纖維損傷,因為產生的短纖維不僅會形成新的棉結,同時還會降低其成紗的強力。在梳棉工序應采用柔性分梳為主,適量排出為輔的工藝原則。其具體操作為:紡棉的工藝隔距,紡化纖的工藝轉速,定量偏輕,出條速度適中。& M7 |1 ?1 V6 ^9 k  k
梳棉機上機工藝隔距如下。6 ?3 u* ~) C* D6 C; k3 j, a
給棉羅拉與給棉板:0.175mm。/ N: X+ J; _7 L% S
給棉板與刺輥:1mm。3 B; b* G' S4 U+ N$ P8 J
預分梳板與刺輥:0.8mm、0.8mm。
3 o# t; f% q2 b6 {" s- u* c刺輥與錫林:0.225mm。9 `. ]  S) ?$ s, v: w$ C
后下罩板入口:1mm。
% i' Q/ m! ]( X$ X2 B' D8 C后上罩板與錫林進口/出口:0.6mm/(0.8~0.9mm)。  M' R5 `1 `, l0 v+ j
后固定蓋板與錫林:0.75mm、0.75mm、0.7mm、0.65mm、
8 {$ R2 K' y6 D4 K& w1 E0.6mm、0.55mm。
' r; R& C) _/ w4 w9 |活動蓋板與錫林:0.25mm、0.225mm、0.2mm、0.2mm、0.2mm、$ E  @$ d& m0 ]9 i% t
0.2mm。
# y! O( S3 v) D9 l9 z前上罩板入口/出口:0.75mm/(0.9~1mm)。
& R' B8 B+ E" C前下罩板出口:0.5mm。
1 w/ }/ ?5 }" y2 y& ?% n  I前固定蓋板與錫林:0.3mm、0.3mm、0.25mm、0.25mm、$ v& r/ u6 o7 R2 I1 M
0.25mm、0.25mm、0.225mm、0.225mm。
% E4 c$ l5 l& b. y錫林漏底下罩板與錫林入口:2mm。# g& x6 z3 L$ u: Y: m
道夫與錫林:0.125mm。
* j$ F% [% ^9 g$ A剝棉羅拉與道夫:0.15mm。, n5 s6 m* \) A/ t3 p1 H2 q
大壓輥間:0.175mm。
9 @; C, A$ G$ G- b2 E* ]
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