+ k% |5 L# a, w- S/ Z: B# n2.送經量計算
: A3 Y# N; E' E0 E9 @) N: p) _在主軸回轉一周，織入一根緯紗的過程中，送經機構送出的經紗量Ｌｊ為：
/ {' c, f9 z  \6 Y  ?& f& lＬｊ＝ｍＺ２Ｚ４πＤ/( Ｚ１Ｚ３Ｚ５)
式中：Ｌｊ———每緯送經量，ｍｍ；
ｍ———主軸回轉一周過程中棘輪１０轉過的齒數；
Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４、Ｚ５———分別為棘輪１０、蝸桿１１、蝸輪１２、齒輪１３齒數和織軸邊盤齒輪１４的齒數或頭數；
3 g5 T% w3 [, O1 kＤ———織軸直徑，ｍｍ。
  V1 L* L8 }. b  {如將Ｚ１＝６０、Ｚ２＝３（蝸桿頭數有１、２、３三種，現以３為例），Ｚ３＝２０、Ｚ４＝２３、Ｚ５＝１１６代入上式，則得：
) M/ r! u0 n. Q5 KＬｊ＝０．００１５６ｍＤ
" [: I, {, T$ z( x空軸的織軸直徑Ｄｍｉｎ＝１１５ｍｍ，滿軸的織軸直徑Ｄｍａｘ＝５９５ｍｍ。在織軸從滿軸到空軸的變化過程中，為保持每緯送經量Ｌｊ不變，主軸回轉一周時間內棘輪轉過的齒數ｍ應逐漸增加，由上式知，ｍ與Ｄ之間應成雙曲線關系。
8 M$ W3 s$ ?) T! V& V! K該送經機構（當Ｚ２＝３）能滿足織物所要求的最大每緯送經量Ｌ′ｊｍａｘ和最小每緯送經量Ｌ′ｊｍｉｎ
分別為：
1 s/ y/ P" c7 h7 E: N2 `! uＬ′ｊｍａｘ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍａｘ×Ｄｍｉｎ＝１．７９４（ｍｍ）
" |& q$ R$ ^, K  `9 fＬ′ｊｍｉｎ＝Ｌｊ＝０．００１５６×ｍｍｉｎ×Ｄｍａｘ＝０．１８６（ｍｍ）
進而，由上兩式可以計算該送經機構（Ｚ２＝３）的可織緯密范圍為（為使計算最大緯密值留有余地，一般高密織物?。幔隇椋罚?，低密織物ａｊ為２％）：
Ｐｗｍｉｎ＝ １００/{Ｌ′ｊｍａｘ（１－ａｊ）}＝ １００/{１.７９４×（１－０.０２）}＝５７（根／１０ｃｍ）
1 o: `8 ^$ ?4 `" z% YＰｗｍａｘ＝ １００/{Ｌ′ｊｍｉｎ（１－ａｊ）}＝ １００/{０.１８６×（１－０.０７）}＝５７８（根／１０ｃｍ）
在實際使用中，可改變蝸桿１１頭數，以適應不同的織物緯密。
Ｚ２＝３，粗檔緯密：５７～１５７根／１０ｃｍ；
Ｚ２＝２，中檔緯密：１５７～３１５根／１０ｃｍ；
& Y; u2 C* f7 v, u8 l( p( ?Ｚ２＝１，細檔緯密：３１５～７８７根／１０ｃｍ。
由此可見，外側式送經機構具有比較寬的緯密覆蓋面。

! q1 f0 o) z4 {7 }) D3 A% l1.經紗放送傳動部分
  s$ p3 z  d, M, I4 x在經紗２０的張力作用下，織軸始終保持著放出經紗的趨勢，但蝸桿１１和蝸輪１２的自鎖作用阻止了織軸邊盤齒輪１４帶動齒輪１３轉動，阻止了經紗的自行放出，使經紗保持必需的上機張力。
安裝在織機主軸上的偏心盤１回轉時，帶動外殼２作往復運動，然后通過擺桿３拉動拉桿４，使拉桿上的擋圈５產生往復動程Ｌ。擋圈５向左移動時，在走完一段空程Ｌｃ之后才與擋塊６接觸，推動著擋塊共同移動了Ｌｘ動程（Ｌｘ＝Ｌ－Ｌｃ），使三臂桿７的一條臂拉動小拉桿８上升。
小拉桿的上升經雙臂撐桿９、棘爪、棘輪１０驅動蝸桿１１，對蝸輪１２、齒輪１３、織軸邊盤齒輪１４解鎖，使織軸在經紗張力作用下作逆時針轉動，放出經紗。擋圈５向右移動時，依靠三臂桿７上扭簧的作用，讓三臂桿和雙臂撐桿９復位。
1 x! W6 ?! _& o% j& ^+ s. I! j在高經紗張力或一般經紗張力織造時，經紗完全依靠自身的張力從織軸上放出，送經機構僅起著控制經紗放出量的作用。只有在較低張力織造時，才有可能是經紗張力和送經機構的驅動力共同發生作用，即以推拉結合的方式送出經紗。
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