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標題: 并條工藝參數設計和熟條質量指標 [打印本頁]
作者: 七月 時間: 2016-5-15 10:05
標題: 并條工藝參數設計和熟條質量指標
一、并條工藝設計要點
" z7 h9 c* V& j3 ~. z/ r并條（熟條）的質量主要體現在條干均勻度、重量不勻率、重量偏差以及條子的內在結構等方面。并條工序要求紡制定量符合設計標準、條干均勻度好、重量不勻率低及紗疵少的熟條。在設備條件一定時，工藝設計是否科學合理，是能否紡制出品質優良熟條的重要因素。并條的工藝設計主要是對棉條定量的設計與控制、對各道并條牽伸倍數的設計、對羅拉加壓及羅拉隔距的設計等。在進行工藝設計時，必須事先考慮熟條的質量要求、所要加工原料的特點、設備條件等因素。; {, I* b% ~) Q' X7 e; {9 t1 q
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作者: 七月 時間: 2016-5-15 10:13
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二、工藝參數設計
& x; g0 |; \3 `4 I- k（一）熟條定量
5 y& G! ` N* ]8 o! }- @4 n熟條定量的配置應根據紡紗線密度、產品質量要求及加工原料的特性等來決定。一般紡細特紗及化纖混紡時，產品質量要求較高，定量應偏輕掌握。但在羅拉加壓充分的條件下，可適當加重定量。熟條定量設計的參考因素見表。! e7 o+ W: z/ n2 n
熟條定量設計的參考因素
7 D$ I# L5 w3 D: e- W# w2 h5 Y熟條定量的選用范圍
| 紡紗線密度（tex） | ＞32 | 20～30 | 13～19 | 9～13 | ＜7 .5 |
| 熟條干定量（g/5m） | 20～25 | 17～22 | 15～20 | ? 13～17 | ＜13 |
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作者: 七月 時間: 2016-5-15 10:20
; a9 r7 I$ O, `（二）牽伸倍數. g0 F+ O9 n* U. G
1.總牽伸倍數
1 W# g) k, L1 m7 F+ } \并條機的總牽伸倍數應接近于并合數，一般選擇范圍為并合數的0.9～1.2倍。在紡細特紗時，為減輕后續工序的牽伸負擔，可取上限，在對均勻度要求較高時，可取下限。同時，應結合各種牽伸形式及不同的牽伸張力綜合考慮，合理配置?？偁可毂稊蹬渲梅秶姳?。
. u* T0 K9 ]6 @$ j6 o9 m$ R: @總牽伸倍數配置范圍
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2.各道并條機的牽伸分配
具體有以下兩種工藝路線可供選擇。
* e' b: L3 ?4 v. Q% Q) Y$ E（1）頭并牽伸大（大于并合數）、二并牽伸?。ǖ扔诨蚵孕∮诓⒑蠑担?，又稱倒牽伸（www.35722aa.com/thread-2730-1-1.html），這種牽伸配置對改善熟條的條干均勻度有利。6 Y/ A; X! M0 z
（2）頭并牽伸小、二并牽伸大，又稱順牽伸，這種牽伸配置有利于纖維的伸直，對提高成紗強力有利。
6 D/ r$ X9 X5 g2 X: c在紡特細特紗時，為了減少后續工序的牽伸，也可采用頭并略大于并合數，而二并可更大（如當并合數為8根時，可用9倍牽伸或10倍以上）。原則上頭并牽伸倍數要小于并合數，頭并的后區牽伸選2倍左右；二并的總牽伸倍數略大于并合數，后區牽伸維持彈性牽伸（小于1.2倍）。
* w$ M4 K( x1 E* ?4 [3.部分牽伸分配的確定
6 u [9 a$ @& y2 y7 A4 J3 t9 E目前，由于并條機雖牽伸形式不同，但大都為雙區牽伸，因此部分牽伸分配主要是指后區牽伸和前區牽伸（主牽伸區）的分配問題。由于主牽伸區的摩擦力界較后區布置的更合理，因此牽伸倍數主要靠主牽伸區承擔。后區牽伸一方面是摩擦力界布置的特點不適宜進行大倍數牽伸，因為后區牽伸一般為簡單羅拉牽伸，故牽伸倍數要小，只應起為前區牽伸做好準備的輔助作用，一般配置的范圍為頭道并條的后區牽伸倍數在1.6～2.1、二道并條的后區牽伸倍數在1.06～1.15；另一方面，由于喂入后區的纖維排列十分紊亂，棉條內在結構較差，不適宜進行大倍數牽伸。另外，后區采用小倍數牽伸，則牽伸后進入前區的須條，不至于嚴重擴散，須條中纖維抱合緊密，有利于前區牽伸的進行。
0 t; N5 ^' k5 U( P（1）主牽伸區：主牽伸區具體牽伸倍數配置應考慮的主要因素為摩擦力界布置是否合理、纖維伸直狀態如何、加壓是否良好等因素。5 T- q/ U9 z1 R: a- M+ K
（2）張力牽伸：前張力牽伸應考慮加工的纖維品種、出條速度及相對濕度等因素，一般控制在0.99～1.03倍。張力牽伸太小，棉網下墜易斷頭；張力牽伸過大，則棉網易破邊而影響條干。出條速度高、相對濕度高時，牽伸倍數宜大。紡純棉時前張力牽伸宜小，一般應在1以內；化纖的回彈性較大，混紡時由于兩種纖維彈性伸長不同，前張力牽伸應略大于1。后張力牽伸與條子喂入形式有關，主要應使喂入條子不起毛，避免意外牽伸。
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作者: 七月 時間: 2016-5-15 10:23
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（三）羅拉握持距的確定" D* Z3 A9 Q, i6 x0 o) F! g
羅拉握持距為相鄰兩羅拉握持點間所包含所有線段長度之和，其對條子質量的影響至關重要。確定羅拉握持距的主要因素為纖維長度及其整齊度，纖維長度長、整齊度好時可偏大掌握。握持距過大，會使條干惡化、成紗強力下降；過小，會產生膠輥滑溜、牽伸不開，拉斷纖維而增加短絨等，破壞后續工序的產品質量。為了既不損傷長纖維，又能控制絕大部分纖維的運動，并且考慮到膠輥在壓力作用下產生變形使實際鉗口向兩邊擴展的因素，羅拉握持距必須大于纖維的品質長度。這是針對各種牽伸形式的共同原則。另外，羅拉握持距的確定還應考慮棉條定量（當定量偏輕時握持距可偏小掌握）、加壓大?。訅褐貢r握持距可偏小掌握）、出條速度（出條速度快時握持距應偏小掌握）、工藝道數（頭道比二道的握持距應偏小掌握）等因素。由于牽伸力的差異，各牽伸區的握持距應取不同的數值。握持距S可根據下式確定。2 _# L2 g# M/ k: _% A' V+ q, m
S＝L[sub]P[/sub]＋P: o9 \7 d X" E& x4 }* W" M
式中：S——羅拉握持距，mm；
8 F& O# n8 k }L[sub]P[/sub]——纖維品質長度，mm；2 W9 L" M! c+ i' }- X1 |9 J
P——根據牽伸力的差異及羅拉鉗口擴展長度而確定的長度，mm。! V! \5 y4 Y5 g$ ?
在壓力棒牽伸裝置中，主牽伸區的羅拉握持距一般設定為L[sub]P[/sub]＋（6~10）mm。主牽伸區羅拉握持距的大小取決于前膠輥移距（前移或后移）、二膠輥移距（前移或后移）以及壓力棒在主牽伸區內與前羅拉間的隔距三個參數。
5 w5 g- E% S8 Y; E" T9 U實踐表明，壓力棒牽伸裝置的前區握持距對條干均勻度影響較大，在前羅拉鉗口握持力充分的條件下，握持距越小則條干均勻度越好；后牽伸區的羅拉握持距一般確定為L[sub]P[/sub]＋（11~14）mm。; P; f2 Z* G9 J- R
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作者: 七月 時間: 2016-5-15 10:23
- u S/ B% H* ~* v; H（四）羅拉加壓
) W! S% a" p' a2 K# n重加壓是實現對纖維運動有效控制的主要手段，它對摩擦力界的影響最大，重加壓也是實現并條機優質高產的重要手段。并條機羅拉加壓的確定，必須考慮牽伸形式、牽伸倍數、羅拉速度、棉條定量以及原料性能等，一般為200～400N。羅拉速度快、棉條定量重、牽伸倍數高時，加壓宜重。棉與化纖混紡時的加壓量應較紡純棉時提高20%左右，加工純化纖時應增加30%。4 ] w. A( H$ v0 ~
作者: 七月 時間: 2016-5-15 10:29
8 y( Z p) D3 H. p7 c9 k4 T. Z4 m l三、熟條質量指標& d# {3 g7 _, F% P+ v
熟條質量指標主要有條干不勻率、重量不勻率、重量偏差以及條子的內在質量（條子中纖維的分離度、伸直度、短絨含量等）等項指標。其中，前三項為工廠常規檢驗項目，最后一項為機械、工藝實驗研究以及其他科學研究時的附加檢驗指標。純棉與滌棉熟條質量的部分參考指標見表。
純棉與滌棉熟條質量的部分參考指標 單位：%
) E' L2 Z: [9 {1 O/ L0 D同品種熟條的重量偏差控制在-0.5~0.5%，臺平均不大于±1%；化纖的熟條條干不勻率在15%以內。7 r: ~* A/ p% E% F! @1 b B
2007年烏斯特公報熟條質量水平 單位：%
(, 下載次數: 498)
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作者: 小纖 時間: 2023-11-1 19:04
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