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標題: 轉杯紡主要工藝參數選擇依據和標準 [打印本頁]



作者: 東麗    時間: 2015-6-16 19:36

標題: 轉杯紡主要工藝參數選擇依據和標準
首先要根據所紡原料品種、纖維線密度和長度以及紡紗線密度來決定喂入條定量，其重量應適中，一般為１８ｇ／５ｍ左右，然后確定紡紗所采用的零部件規格和速度，最后進行紡紗工藝參數計算。

) C  Q( P; N- a( ]' `１．轉杯規格和速度　

9 j8 w, `- c+ c9 Q' W, f- U7 I根據所采用機型和所紡制纖維品種、線密度及成品要求來確定轉杯規格和速度。轉杯規格主要是轉杯直徑、轉杯形式和凝聚槽形狀，各種機型所配置的轉杯直徑是不同的，目前轉杯直徑在２８～６６ｍｍ之間的有很多檔。一方面轉杯直徑與轉杯速度有關，速度高時配置小直徑轉杯，速度低時配置大直徑轉杯，這主要是考慮降低動力消耗的原因。另一方面，應根據所紡纖維長度確定配置轉杯直徑的大小，纖維長度長時，應采用大直徑轉杯，纖維長度短時，可采用小直徑轉杯，否則成紗容易產生纏繞纖維的現象。轉杯有抽氣式和自排風式兩種形式，各自配置在抽氣式轉杯紡紗紗機和自排風式轉杯紡紗機上。凝聚槽形狀基本上有Ｕ形和Ｖ形兩種槽，紡制紗線密度比較大時，采用Ｕ形凝聚槽，而紡制紗線密度比較小時，采用Ｖ形凝聚槽。轉杯速度的高低決定了產品產量和成紗的捻度，一般抽氣式轉杯紡紗機的轉杯速度高于自排風式轉杯紡紗機的轉杯速度。在紡制細特紗時，配置的轉杯速度都比較高，這主要是因為考慮到經濟效益問題。4 [. b9 `! Z5 b



作者: WANGZIYING    時間: 2015-6-16 19:39

6 ]) ^# F7 f6 F7 w( C2 T  \9 G7 Q4 _1 T

２．分梳輥形式、規格和速度　

# R6 A' T4 Z" I3 C' X. x根據所采用機型和紡制纖維品種、紡紗線密度及成品要求確定分梳輥形式、規格和速度。轉杯紡紗機的分梳輥形式有鋸齒輥和針輥等，目前采用鋸齒輥較多。7 w) k9 b& I4 `) G  o: W5 \" u8 b

在實際生產中，根據紡制原料的不同選擇不同鋸齒規格時，還應該與合理選擇分梳輥速度綜合起來考慮。分梳輥的主要作用是分解纖維。對分梳輥速度的要求，既要分解纖維，又要盡可能減少纖維損傷、減少纖維彎鉤，并有一定的排雜作用，同時還要求纖維容易轉移。2 ^$ Z# p, U6 E$ Z

不同機型采用的分梳輥轉速不同，一般在５０００～１１０００ｒ／ｍｉｎ之間。) T$ _6 u' }8 _: @6 q6 f% O



作者: WANGZIYING    時間: 2015-6-16 19:43

３．捻系數和捻度　' O/ c. [$ e+ [5 |

轉杯紗捻系數要根據原料性能、紡紗線密度和紗線用途而定。根據生產經驗，紡純棉中、粗特機織物用紗時，經紗捻系數為４５０，緯紗捻系數為４３０；紡細特針織紗時，適當降低捻系數；紡其他原料時，應根據紡紗原料的可紡性和用戶要求而定。一般推薦的轉杯紗0 Z5 M2 b* b* b0 ~' H7 r3 z4 n

捻系數見表。

7 J* @- N& M9 M* m( A5 B
紗線種類與捻系數


# p' F/ E0 h3 o2 @! d: o2 c8 e
紗線種類
  
  
經紗
  
  
緯紗
  
  
針織紗
  
  
針織起絨紗
  
  
捻系數
  
  
４３０±５０
  
  
４００±５０
  
  
３７０±５０
  
  
３５０以下
[/tr]
5 k6 o& C& A$ e& F# C


/ R8 H0 s$ s* ?2 U



作者: WANGZIYING    時間: 2015-6-16 19:47



! j1 r* H. |, L' J1 l４．假捻盤規格　

7 m; \9 b+ S" O假捻盤規格應根據原料品種、紡紗線密度和成品要求而定。假捻盤的主要作用是起假捻作用（假捻效應）。在轉杯紡紗加捻過程中，由于回轉紗條本身圍繞其軸線回轉，使回轉紗條上產生瞬時捻度（假捻），以增加剝離點處紗條的強力，達到減小成紗捻系數、降低斷頭、提高成紗穩定性的目的。假捻作用的大小主要由與假捻盤接觸時的紗條所受的力和力矩來決定。

4 r$ ?9 t! N' S" f/ l) A" I加捻盤規格有盤徑、曲率半徑和孔徑，根據所采用的原料和成品要求確定采用哪種加捻盤。如紡制化學纖維紗、粗特紗和低捻紗時，成紗容易斷頭，就采用假捻效應較強的加捻盤，以減少紗線斷頭。幾種不同形式的加捻盤和阻捻器如圖所示。

: n) T5 h- Q3 S/ l2 r& ~
不同形式的假捻盤和阻捻器








(, 下載次數: 370)








作者: WANGZIYING    時間: 2015-6-16 20:17

５．牽伸倍數　

5 U8 n: E0 |9 |5 T( r4 X牽伸系數根據轉杯紡落棉率、纖維損傷、捻縮、卷繞張力、牽伸倍數等綜合因素而定，一般為１．０２～１．０５。紡紗線密度和條子定量及牽伸倍數的關系見下表。2 s! v" g- H0 F

卷繞張力牽伸倍數由卷繞槽線速度Ｖ卷和輸出線速度Ｖ輸出決定，即Ｖ卷與Ｖ輸出的比值一般控制在０．９８～１．０８之間，且其要求卷裝成形既不松弛又不因張力過大而增加斷頭。一般紡制純棉中低特紗時，可采用１倍左右的卷繞張力牽伸，而紡純棉細特紗和非棉原料時要適當減小牽伸倍數，以降低斷頭。& M$ d% w) j" p; Z+ R

7 G% h% }0 y* ^8 U: u+ ]


紡紗線密度和條子定量及牽伸倍數關系
  
紡紗線密度（ｔｅｘ）
) x. ?1 d6 O3 N




2 L7 C8 D& [) K8 X# g
條子定量（ｇ／５ｍ）


4 K8 n! F+ H$ _7 ^& K3 U& \* x# Q
" {9 Y/ {( b( Q: ?, K) W


牽伸倍數


" G  t: m* e5 ~: K# r% \; U" _
; A7 J5 |7 }4 }9 H0 Y1 F+ t


７２～９６
7 G% L) A  U0 m0 `$ {5 n




- ~5 ^6 o* G9 A) a7 x* ^
２０～２５
0 d+ g( V; \/ }4 h- o  v+ t. W7 ?$ b


7 I$ K% @1 e4 v' Z' k2 x1 g


４１～６９
& l% d# F) _$ c( G; M: R9 z




4 w3 Q) c9 }' e# }- |5 u
２９～７２


- w2 s  Y$ w5 g8 j& V% k


9 A4 ~3 s) z) Z5 x
１８～２０


7 t0 B6 u" {9 v  y: f9 @
& J/ e% l: U' o5 d. p


４９～１３７
; g9 T+ N% r* b6 Q; ~


$ S9 p& w: q! L1 V


２４～２９
+ I# x7 R. [7 u# P( j& o




) }( q6 @2 `/ t6 C( v' t
１６～１８
3 h0 I" I  M. b4 r1 d5 g


6 d9 G( O/ j. `% Z% M1 r


１１０～１４８
0 Z5 c0 |% F! _! m0 ^" ?1 F# `


 
  
  
 
 
  
  
  
 : R, B3 l: T* P4 x8 i* Q; t, t7 t


" E, u7 P3 |5 j8 a1 C% d  X0 l  w  y3 b



作者: 東麗    時間: 2015-6-18 21:31

５．牽伸倍數　

: c  o- p# s# ~5 l* I0 [1 J0 H牽伸系數根據轉杯紡落棉率、纖維損傷、捻縮、卷繞張力、牽伸倍數等綜合因素而定，一般為１．０２～１．０５。紡紗線密度和條子定量及牽伸倍數的關系見表。

) w' F& ~. t7 H, k
紡紗線密度和條子定量及牽伸倍數關系
+ u9 ?1 }3 C2 r( Z% C


紡紗線密度（ｔｅｘ）
  
  
條子定量（ｇ／５ｍ）
  
  
牽伸倍數
  
  
７２～９６
  
  
２０～２５
  
  
４１～６９
  
  
２９～７２
  
  
１８～２０
  
  
４９～１３７
  
  
２４～２９
  
  
１６～１８
  
  
１１０～１４８
[/tr]
6 H+ w4 E4 ^# t( J


- e  g1 j- h' n  L$ H( S$ l



作者: 東麗    時間: 2015-6-18 21:32



# v( c2 S3 n: r; r卷繞張力牽伸倍數由卷繞槽線速度Ｖ卷和輸出線速度Ｖ輸出決定，即Ｖ卷與Ｖ輸出的比值一般控制在０．９８～１．０８之間，且其要求卷裝成形既不松弛又不因張力過大而增加斷頭。一般紡制純棉中低特紗時，可采用１倍左右的卷繞張力牽伸，而紡純棉細特紗和非棉原料時要適當減小牽伸倍數，以降低斷頭。








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